Formulario e domande esame orale

Informazioni sul documento

Università: Politecnico di Milano
Corso di laurea: Aerospace Engineering
Materia: Elementi di Ing. Aerospaziale II
Anno accademico: 2025-2026
Classificazione: Appunti · Completi
Formato originale: PDF
Testo: Testo ricercabile

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Materiale completo di Elementi di Ing. Aerospaziale II per il corso di Aerospace Engineering presso Politecnico di Milano. Il documento tratta: Equilibrio ala isolata: impone la distanza tra e . Punto neutro: Punto di controllo: Trimmaggio longitudinale: Modello a due superfici: dove Per l’ala: Per l’impennaggio orizzontale: Ipotizzando che ala e coda suff separati perché il campo aerod del vel parz non sia influenzato…

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Equilibrio ala isolata: impone la distanza tra e . Punto neutro: Punto di controllo: Trimmaggio longitudinale: Modello a due superfici: dove Per l’ala: Per l’impennaggio orizzontale: Ipotizzando che ala e coda suff separati perché il campo aerod del vel parz non sia influenzato dalla presenza della coda: e Mentre per il campo aerod che si sviluppa sulla coda, supponiamo che, sotto l’influenza della presenza dell’ala: , dove , con . Possiamo quindi ottenere quanto necessario per esprimere i coefficienti delle leggi costitutive non omogenee: Indice di stabilità statica: Soluzione del trimmaggio: Pendenza portanza trimmata e quindi e dalla def: che in termini di coeff adim: ossia la funz trimmata dove rappresenta la pendenza della curva della portanza trimmata. Polare trimm: (hp pol parab per ala e coda): , dove

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Prestazioni in salita Turbogetto semplificato  - SC: Salita ripida: dove - FC: Salita rapida: Motoelica semplificato  - FC: Salita rapida : dove - SC: Salita ripida : , da iterare. Prestazioni integrali - Tempo di salita: - Massima velocità verticale: - Quota di tangenza teorica: - Quota di tangenza pratica: Virata corretta: dalle eq della virata corretta staz: , otteniamo E dalle equazioni ALGORITMO 1 (dati ) 1) 2) 3) 4) 5) 6) 7) 8) 9)

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Impianti : COMPRESSORE : rapp di compressione . : B = 1 Tc ad , = TiB (Yn = cost ) . > 2 T2 ad Ti E ed - T reale = a , , ↳ Mc = T real Te , - , TURBINA : I rapp di compressione . : B = it Tad = 71 TiB Te real (%* = cost ) . -M (T-Tead) - ↳ reale , + = = T-T2 ad , , SCAMBIATORE DI CALORE : & Se Tgi =Tre Chic (Ti-Tcu) Cif(Tfu-Tfi) ( ( a E = = 2 Cpiumin)Tci-Tfil Cpiumin)Tci-Tfil - Q = ECp in min (Ti-Tfi)

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PRESSURIZZAZIONE : quota cabina D di crociera quota di crocee Z Fis ZANG-quota di tangenza (quota fisiologica (C400m) · pcm = (1-dcr C la quata cabina e in traposfera =6, Ts =C88 15k j . , = 103 . 25 hPa) Par = jezr-E) (la quata crociera e (spesso) in trapopausa 5 = 226 hPa , z = 36000ft 11 = . 000 m) · ricambi d'aria/ora : Vo * 3600 t V/QetNam = * Q

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IMP COMBUSTIBILE : -portata volumica Q in . = p concentrate . (anche care KQ2) - perdite di carico : Ap = Xpuryv = (15R) qu (15R)p() = & PPMAX PMMAXAp alta di ↑ pompa : PrMIN = PMMINt Ap I pompa deve generare una pressione più quella = che deve arrivare al motore, a causa delle perdite di carico) FRENI : -forza frenante RERE coppia frenante : Cf = M pA. Rc ( FE) . oppure Cf = opp = 2 Re-R: dove R. = 3 RE-R& pacco freui dimensionamento termico : R . [Mv2 L = Eass = Mcr(Tz-T1) (EB = REn , Ev = Es relivolo V = Ad Sd = (r-ri) · So m No AdSa CN si arrotonda all'intero superiore dispari) G =

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